珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术

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8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取 ，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩


钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

     由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数 ，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插
        
     根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算
  
其安全系数为： 　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示， 图如图 图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图 图所示。

                         结构计算简图

                            图

                                 图
由 图与 图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度 ，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
       (n=9)
         
                    
                     
                             
               
                           
                          
               
                          
根据 与 在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

         (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

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8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取 ，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩


钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

     由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数 ，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插
        
     根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算
  
其安全系数为： 　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示， 图如图 图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图 图所示。

                         结构计算简图

                            图

                                 图
由 图与 图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度 ，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
       (n=9)
         
                    
                     
                             
               
                           
                          
               
                          
根据 与 在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

         (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

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5.3.2.7.支架法现浇箱梁施工
（1）工程概述
本设计单元桥梁工程除采用预制架设、移动模架和悬臂浇注施工外，对部分连续梁、连续箱梁、连续刚构和简支箱梁部分采用支架法现浇施工。32m双线整孔箱梁支架法现浇施工叙述如下：
（2）施工流程
支架法现浇箱梁施工流程图详见图5.3.2.30。
（3）施工方法
①支架方式的选择
根据桥梁设计高度及梁体重量，通过方案比选，采用墩梁式支架。
②支架基础设计
根据地质条件和上部荷载，参考铁路桥涵设计规范有关规定进行设计，安全系数取2.0。由于地质条件不同，分别在软弱地基中采用了钻孔桩，在地质条件较好的情况下采用明挖扩大基础，为保证不出现不均匀沉降，各基础之间采用钢筋混凝土系梁进行联接。桩基础在施工完毕后，进
行单桩承压试验。
③支架
A、支架基础
支架基础地基承载力δ≥150KPa，同时做好地面排水处理。支架基础图见图5.3.2.31。





























图5.3.2.30  支架法现浇箱梁施工流程图


图5.3.2.31  支架基础图
B、支架：
根据梁身自重，单跨纵向5排钢桩，间隔4m，横向5根钢桩，每根钢桩长为6m～8m，高度调整主要由0.25m～2m长的钢桩调整，其两端皆有法兰结构，以便连接，钢桩纵、横向采用钢管剪刀撑连接，增强整体稳定性。钢桩上直接放置纵、横梁（为组合截面），纵梁上放置横带，间隔30cm，横带分长（14m）、短（6.5m）间隔布置，短横带两端钻φ22孔，安装侧模横向限位，横带上放底模，支架布置见图5.3.2.32。
C、支架安装

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5.3.2.7.支架法现浇箱梁施工
（1）工程概述
本设计单元桥梁工程除采用预制架设、移动模架和悬臂浇注施工外，对部分连续梁、连续箱梁、连续刚构和简支箱梁部分采用支架法现浇施工。32m双线整孔箱梁支架法现浇施工叙述如下：
（2）施工流程
支架法现浇箱梁施工流程图详见图5.3.2.30。
（3）施工方法
①支架方式的选择
根据桥梁设计高度及梁体重量，通过方案比选，采用墩梁式支架。
②支架基础设计
根据地质条件和上部荷载，参考铁路桥涵设计规范有关规定进行设计，安全系数取2.0。由于地质条件不同，分别在软弱地基中采用了钻孔桩，在地质条件较好的情况下采用明挖扩大基础，为保证不出现不均匀沉降，各基础之间采用钢筋混凝土系梁进行联接。桩基础在施工完毕后，进
行单桩承压试验。
③支架
A、支架基础
支架基础地基承载力δ≥150KPa，同时做好地面排水处理。支架基础图见图5.3.2.31。





























图5.3.2.30  支架法现浇箱梁施工流程图


图5.3.2.31  支架基础图
B、支架：
根据梁身自重，单跨纵向5排钢桩，间隔4m，横向5根钢桩，每根钢桩长为6m～8m，高度调整主要由0.25m～2m长的钢桩调整，其两端皆有法兰结构，以便连接，钢桩纵、横向采用钢管剪刀撑连接，增强整体稳定性。钢桩上直接放置纵、横梁（为组合截面），纵梁上放置横带，间隔30cm，横带分长（14m）、短（6.5m）间隔布置，短横带两端钻φ22孔，安装侧模横向限位，横带上放底模，支架布置见图5.3.2.32。
C、支架安装

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图5.3.2.32  支架布置图
把钢桩按不同的长度连接好后，用吊车安装就位，然后做纵、横向斜支撑连接，上面放置纵、横梁并栓接，在横带下放铁垫板，按设计要求及预压观测结果设置15mm反拱。
D、支架卸载（脱底模）
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的80%时，开始初张拉。张拉完成即可采用下分配梁下部的千斤顶使支架及底模统一均匀下落，与梁脱离，脱离后锁定千斤顶，抽出底模，拆除纵横梁体系。
④模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆
模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆工艺基本同悬臂现浇工艺。
⑤落梁施工工艺
A、落梁方案的制定
根据梁体自重，落梁支架采用4根φ650mm的钢管桩，其外侧密布∠120×120mm角钢进行加固， 管桩分5m长及0.15m长两种，通过法兰连接，
连接螺栓为φ22，落梁管桩下部为5m长管桩，支承于落梁支架基础上，并与基础预埋钢板（1m×1m，δ=16mm）进行间断焊接。根据墩身高度确定落梁支架基础厚度，支架基础支承于桥墩承台上；上部根据需要连接若干0.15m钢管桩，最上部刚管桩进行加固处理，中空部分用δ=10mm钢板焊成5cm×5cm网格状，增强其受力性能，同侧两管桩上部用分配梁连接，分配梁采用并排双根I32用钢板焊接制成，且受力部位进行特殊加固。分配梁两端用倒链吊在桥面上。分配梁上部放置千斤顶，千斤顶与梁体接触面垫一块0.6m×0.6m（δ=16mm）的钢板，千斤顶两侧设保险支撑（与千斤顶同高），用I32和钢板焊成箱型。梁体腹板横向中心与千斤顶中心及支架管桩中心重合。
落梁顺序为一端落5cm，另一端落10cm，然后每端进行交错落10cm。
同侧两千斤顶由一个油泵供油。
B、落梁准备工作：
梁体终张拉完毕后，进行落梁支架的安装加固，同侧两落梁支架加固情况见图5.3.2.33。支架加固完毕后，搭设脚手架工作平台，脚手架搭设高度、长度及宽度以适宜操作及放设油泵及工具为标准，上部设有围栏、脚踏板及四周有安全网防护。
安装千斤顶：连接短钢管桩注意每连接处需加石棉板防滑，油顶放上后空行程为15～18cm。油泵放置于脚手架上，便于操作控制。在墩帽上做两个水平点（对应千斤顶），再做两个标尺，设专人控制落梁两侧高差，高差控制在4mm之内。
C、落梁
准备工作结束后，向一端的两个千斤顶同时徐徐供油，供油速度每分钟增加5MPa。油泵司机随时注意油表的变化，保持两千斤顶受力基本一致。供油到梁体稍稍离开垫块，锁定油阀。去掉一层垫块，立即垫上与一层垫块等厚的橡胶板、钢板及杂木板共计98mm。由专人负责拆除砖垛和垫杂木板与钢板，然后两个顶徐徐回油，回油速度要求与供油速度一致。梁体在下落过程中应不断调整钢板厚度，边回顶，边抽钢板，使钢板与梁体间距小于3cm，一直待梁体下落5cm后，使梁体重量由钢板支承，千斤顶留5cm空行程，然后拧掉短钢桩的上下连接螺栓，用横梁两端的手动葫芦将横梁提起，拆除一节短钢桩，落下横梁，连接螺栓。同样的步骤落另一端，落下10cm后，如此循环落至预定高度。落梁施工流程图见图5.3.2.34。

图5.3.2.33  落梁支架加固
梁体落到离支承垫石300mm时，分配梁上的保险钢支撑用钢板塞紧，再拆除剩余在垫石上的两层垫块，清理干净垫石及梁底。之后进行支座安装工作，安装支座时用水准仪测量标高，保证各点的高程均满足施工规范要求，并进行跨度测量，保证梁底支座上的锚栓与桥墩的螺栓孔定位准确。如有偏差则安装上滑道进行调整。支座安装完毕后继续按上述同样的方法落梁。当支座离垫石10mm高时，精确放出锚固螺栓的位置，用销固剂锚固在支座垫石上，并按设计标高找平支座垫石表面，把垫石表面杂物等清理干净，标画好支座十字中心线，对盆式支座进行检查，然后落梁，如支座垫石与支座底板不密贴则用座浆法找平。
落梁过程中梁体位移控制，纵向位移控制采取在梁两端伸缩缝处加杂木板及木楔边落梁边调整的方法；横向位移主要依靠梁体均衡下落控制。
梁体纵横位移的调整，利用两边梁端部预埋件（I20）和被落梁体两端的预埋件（I20），采用4个30吨螺旋千斤顶进行调整，调整时梁体下部铺设轨道上加滚杆，滚杆前后及时限位，以控制梁体移动距离及速度。





















图5.3.2.34  落梁流程图
⑥质量控制
A、落梁时在支座垫石上和梁上支座上做好相应定位点及轴向十字线控制偏移。
B、支座表面与支承垫石密贴，绝对不许有三条腿现象。
C、支承梁端的临时砖垛砌筑时，保证其平整度偏差≤2mm，且其4个砖垛高差＜4mm。为便于拆除，每层砖间加2mm的钢板及油毛毡，并用砂浆找平。
D、落梁用千斤面、油泵、油表、手动葫芦等必须经过检验、标定和试运转，一切正常方可使用。
E、落梁过程中，一端起落梁时，另一端梁体必须落在砖垛上，且密贴，不允许千斤顶受力。
F、落梁支架中心、梁体腹板横向中心、落梁千斤顶中心必须重合。
5.3.2.8.框架桥施工
本设计单元框架桥基础地质条件较好，基础开挖采用人工配合挖掘机进行，开挖到位后，换填砂夹碎石，为便于框架底部钢筋施工，在砂夹碎石上部铺设5cm厚砂浆。砂浆凝固后，在砂浆面上测量放样，并绑扎底板钢筋，立内外模加固并浇注底板混凝土。绑扎边墙和顶板钢筋，并支立侧模，顶模，支撑加固，用泵送混凝土浇注边墙和顶板混凝土。浇注要连续进行，浇注过程中每层混凝土以30cm为宜，用插入式振捣器振捣密实。顶面混凝土用平板振捣器配合振捣，人工抹面并收光。混凝土浇注完后用塑料薄膜覆盖养生。
施工要求与注意事项：浇注前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净；模板缝隙填塞严密。检查混凝土的均匀性和坍落度。浇注混凝土使用的脚手架，应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。
混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测:所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。
框架桥施工工艺流程图见图5.3.2.35。

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图5.3.2.32  支架布置图
把钢桩按不同的长度连接好后，用吊车安装就位，然后做纵、横向斜支撑连接，上面放置纵、横梁并栓接，在横带下放铁垫板，按设计要求及预压观测结果设置15mm反拱。
D、支架卸载（脱底模）
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的80%时，开始初张拉。张拉完成即可采用下分配梁下部的千斤顶使支架及底模统一均匀下落，与梁脱离，脱离后锁定千斤顶，抽出底模，拆除纵横梁体系。
④模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆
模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆工艺基本同悬臂现浇工艺。
⑤落梁施工工艺
A、落梁方案的制定
根据梁体自重，落梁支架采用4根φ650mm的钢管桩，其外侧密布∠120×120mm角钢进行加固， 管桩分5m长及0.15m长两种，通过法兰连接，
连接螺栓为φ22，落梁管桩下部为5m长管桩，支承于落梁支架基础上，并与基础预埋钢板（1m×1m，δ=16mm）进行间断焊接。根据墩身高度确定落梁支架基础厚度，支架基础支承于桥墩承台上；上部根据需要连接若干0.15m钢管桩，最上部刚管桩进行加固处理，中空部分用δ=10mm钢板焊成5cm×5cm网格状，增强其受力性能，同侧两管桩上部用分配梁连接，分配梁采用并排双根I32用钢板焊接制成，且受力部位进行特殊加固。分配梁两端用倒链吊在桥面上。分配梁上部放置千斤顶，千斤顶与梁体接触面垫一块0.6m×0.6m（δ=16mm）的钢板，千斤顶两侧设保险支撑（与千斤顶同高），用I32和钢板焊成箱型。梁体腹板横向中心与千斤顶中心及支架管桩中心重合。
落梁顺序为一端落5cm，另一端落10cm，然后每端进行交错落10cm。
同侧两千斤顶由一个油泵供油。
B、落梁准备工作：
梁体终张拉完毕后，进行落梁支架的安装加固，同侧两落梁支架加固情况见图5.3.2.33。支架加固完毕后，搭设脚手架工作平台，脚手架搭设高度、长度及宽度以适宜操作及放设油泵及工具为标准，上部设有围栏、脚踏板及四周有安全网防护。
安装千斤顶：连接短钢管桩注意每连接处需加石棉板防滑，油顶放上后空行程为15～18cm。油泵放置于脚手架上，便于操作控制。在墩帽上做两个水平点（对应千斤顶），再做两个标尺，设专人控制落梁两侧高差，高差控制在4mm之内。
C、落梁
准备工作结束后，向一端的两个千斤顶同时徐徐供油，供油速度每分钟增加5MPa。油泵司机随时注意油表的变化，保持两千斤顶受力基本一致。供油到梁体稍稍离开垫块，锁定油阀。去掉一层垫块，立即垫上与一层垫块等厚的橡胶板、钢板及杂木板共计98mm。由专人负责拆除砖垛和垫杂木板与钢板，然后两个顶徐徐回油，回油速度要求与供油速度一致。梁体在下落过程中应不断调整钢板厚度，边回顶，边抽钢板，使钢板与梁体间距小于3cm，一直待梁体下落5cm后，使梁体重量由钢板支承，千斤顶留5cm空行程，然后拧掉短钢桩的上下连接螺栓，用横梁两端的手动葫芦将横梁提起，拆除一节短钢桩，落下横梁，连接螺栓。同样的步骤落另一端，落下10cm后，如此循环落至预定高度。落梁施工流程图见图5.3.2.34。

图5.3.2.33  落梁支架加固
梁体落到离支承垫石300mm时，分配梁上的保险钢支撑用钢板塞紧，再拆除剩余在垫石上的两层垫块，清理干净垫石及梁底。之后进行支座安装工作，安装支座时用水准仪测量标高，保证各点的高程均满足施工规范要求，并进行跨度测量，保证梁底支座上的锚栓与桥墩的螺栓孔定位准确。如有偏差则安装上滑道进行调整。支座安装完毕后继续按上述同样的方法落梁。当支座离垫石10mm高时，精确放出锚固螺栓的位置，用销固剂锚固在支座垫石上，并按设计标高找平支座垫石表面，把垫石表面杂物等清理干净，标画好支座十字中心线，对盆式支座进行检查，然后落梁，如支座垫石与支座底板不密贴则用座浆法找平。
落梁过程中梁体位移控制，纵向位移控制采取在梁两端伸缩缝处加杂木板及木楔边落梁边调整的方法；横向位移主要依靠梁体均衡下落控制。
梁体纵横位移的调整，利用两边梁端部预埋件（I20）和被落梁体两端的预埋件（I20），采用4个30吨螺旋千斤顶进行调整，调整时梁体下部铺设轨道上加滚杆，滚杆前后及时限位，以控制梁体移动距离及速度。





















图5.3.2.34  落梁流程图
⑥质量控制
A、落梁时在支座垫石上和梁上支座上做好相应定位点及轴向十字线控制偏移。
B、支座表面与支承垫石密贴，绝对不许有三条腿现象。
C、支承梁端的临时砖垛砌筑时，保证其平整度偏差≤2mm，且其4个砖垛高差＜4mm。为便于拆除，每层砖间加2mm的钢板及油毛毡，并用砂浆找平。
D、落梁用千斤面、油泵、油表、手动葫芦等必须经过检验、标定和试运转，一切正常方可使用。
E、落梁过程中，一端起落梁时，另一端梁体必须落在砖垛上，且密贴，不允许千斤顶受力。
F、落梁支架中心、梁体腹板横向中心、落梁千斤顶中心必须重合。
5.3.2.8.框架桥施工
本设计单元框架桥基础地质条件较好，基础开挖采用人工配合挖掘机进行，开挖到位后，换填砂夹碎石，为便于框架底部钢筋施工，在砂夹碎石上部铺设5cm厚砂浆。砂浆凝固后，在砂浆面上测量放样，并绑扎底板钢筋，立内外模加固并浇注底板混凝土。绑扎边墙和顶板钢筋，并支立侧模，顶模，支撑加固，用泵送混凝土浇注边墙和顶板混凝土。浇注要连续进行，浇注过程中每层混凝土以30cm为宜，用插入式振捣器振捣密实。顶面混凝土用平板振捣器配合振捣，人工抹面并收光。混凝土浇注完后用塑料薄膜覆盖养生。
施工要求与注意事项：浇注前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净；模板缝隙填塞严密。检查混凝土的均匀性和坍落度。浇注混凝土使用的脚手架，应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。
混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测:所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。
框架桥施工工艺流程图见图5.3.2.35。

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图5油，供油速度每分钟增加5MPa。油泵司机随时注意油表的变化，保持两千斤顶受力基本一致。供油到梁体稍稍离开垫块，锁定油阀。去掉一层垫块，立即垫上与一层垫块等厚的橡胶板、钢板及杂木板共计98mm。由专人负责拆除砖垛和垫杂木板与钢板，然后两个顶徐徐回油，回油速度要求与供油速度一致。梁体在下落过程中应不断调整钢板厚度，边回顶，边抽钢板，使钢板与梁体间距小于3cm，一直待梁体下落5cm后，使梁体重量由钢板支承，千斤顶留5cm空行程，然后拧掉短钢桩的上下连接螺栓，用横梁两端的手动葫芦将横梁提起，拆除一节短钢桩，落下横梁，连接螺栓。同样的步骤落另一端，落下10cm后，如此循环落至预定高度。落梁施工流程图见图5.3.2.34。

图5.3.2.33  落梁支架加固
梁体落到离支承垫石300mm时，分配梁上的保险钢支撑用钢板塞紧，再拆除剩余在垫石上的两层垫块，清理干净垫石及梁底。之后进行支座安装工作，安装支座时用水准仪测量标高，保证各点的高程均满足施工规范要求，并进行跨度测量，保证梁底支座上的锚栓与桥墩的螺栓孔定位准确。如有偏差则安装上滑道进行调整。支座安装完毕后继续按上述同样的方法落梁。当支座离垫石10mm高时，精确放出锚固螺栓的位置，用销固剂锚固在支座垫石上，并按设计标高找平支座垫石表面，把垫石表面杂物等清理干净，标画好支座十字中心线，对盆式支座进行检查，然后落梁，如支座垫石与支座底板不密贴则用座浆法找平。
落梁过程中梁体位移控制，纵向位移控制采取在梁两端伸缩缝处加杂木板及木楔边落梁边调整的方法；横向位移主要依靠梁体均衡下落控制。
梁体纵横位移的调整，利用两边梁端部预埋件（I20）和被落梁体两端的预埋件（I20），采用4个30吨螺旋千斤顶进行调整，调整时梁体下部铺设轨道上加滚杆，滚杆前后及时限位，以控制梁体移动距离及速度。





















图5.3.2.34  落梁流程图
⑥质量控制
A、落梁时在支座垫石上和梁上支座上做好相应定位点及轴向十字线控制偏移。
B、支座表面与支承垫石密贴，绝对不许有三条腿现象。
C、支承梁端的临时砖垛砌筑时，保证其平整度偏差≤2mm，且其4个砖垛高差＜4mm。为便于拆除，每层砖间加2mm的钢板及油毛毡，并用砂浆找平。
D、落梁用千斤面、油泵、油表、手动葫芦等必须经过检验、标定和试运转，一切正常方可使用。
E、落梁过程中，一端起落梁时，另一端梁体必须落在砖垛上，且密贴，不允许千斤顶受力。
F、落梁支架中心、梁体腹板横向中心、落梁千斤顶中心必须重合。
5.3.2.8.框架桥施工
本设计单元框架桥基础地质条件较好，基础开挖采用人工配合挖掘机进行，开挖到位后，换填砂夹碎石，为便于框架底部钢筋施工，在砂夹碎石上部铺设5cm厚砂浆。砂浆凝固后，在砂浆面上测量放样，并绑扎底板钢筋，立内外模加固并浇注底板混凝土。绑扎边墙和顶板钢筋，并支立侧模，顶模，支撑加固，用泵送混凝土浇注边墙和顶板混凝土。浇注要连续进行，浇注过程中每层混凝土以30cm为宜，用插入式振捣器振捣密实。顶面混凝土用平板振捣器配合振捣，人工抹面并收光。混凝土浇注完后用塑料薄膜覆盖养生。
施工要求与注意事项：浇注前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净；模板缝隙填塞严密。检查混凝土的均匀性和坍落度。浇注混凝土使用的脚手架，应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。
混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测:所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。
框架桥施工工艺流程图见图5.3.2.35。

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一、        工程概述
本工程上部构造为36+60+36m连续刚构，箱梁为单箱双室结构，桥宽33.5m，左右幅分离式断面，顶宽16.35m，底宽8.5m，悬臂长度2.75m，箱梁根部断面梁高3.5m，按1.6次抛物线变化至跨中的1.8m，箱梁斜置以适应桥面横坡的变化，腹板保持竖直。箱梁纵向设置17*φ15.24mm钢绞线，张拉力3320KN。箱梁浇注采用满堂式支架施工，施工时先浇注主墩两侧10m长的梁段，7天后再浇注剩余梁段。主要工程数量如下表：

增莞大道现浇箱梁主要工程数量表

项目        单位        数量        备注
C50砼        立方米        3100       
钢筋        吨        516.528        原图数量，已变更
钢绞线        吨        119.796       
15-17锚具        套        96       
GPZ（II）3SX        个        4       
GPZ（II）3DX        个        4       
1.        关键工序施工顺序
l        箱梁总体施工顺序为：
左幅桥12#墩身附近10m段（193m3两次浇注）——左幅桥11#墩身附近10m段(193m3两次浇注)——等强七天——剩余梁段底板——剩余梁段腹板——剩余梁段顶板——右幅桥12#墩身附近10m段（193m3两次浇注）——右幅桥11#墩身附近10m段(193m3两次浇注)——等强七天——剩余梁段底板——剩余梁段腹板——剩余梁段顶板
l        细部施工顺序可分为：
挖除回填土80cm——地基压实——回填压实60cm石渣或片石——回填压实20cm石粉——交通安全设施设置——设置支架垫木或扩大基础——安装支架及立柱工字梁——支架顶标高调整——高空安全防护设施设置——铺设底模——安装底板钢筋及部分腹板钢筋——安装预应力钢筋及锚具——完成腹板钢筋——安装梁内模板支架——安装顶板钢筋——砼浇注——等强至90%，龄期10D——张拉预应力钢筋——拆除支架
l        连续刚构施工工艺图
l         
二、        进度计划
见D标段总体施工计划，不再赘述。
三、        地基处理
地基承载力要求达到250kpa。原地表的回填土全部清除至291县道路面下75cm，待天气晴好时压实；然后回填60cm石渣或级配碎石，根据石料粒径大小用20t以上震动压路机一次或两次碾压；最后回填20cm石粉，在接近最佳含水量的状态下碾压至90%压实度。
地基表面应比周边地表高出至少5cm，并设置不小于2%的横坡，以利排水。

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四、        支架、模板
(一)拟定方案
采用满堂支架搭设，满堂支架采用φ42×2.5cmMF1219型门式支架，载面积3.10cm2，载面抵抗矩Wx=2.83cm3，载面惯性矩Ix=6.08cm4，回转半径R=1.586cm，门式支架纵向按腹板变根部位梁端、横隔 、边跨、跨中；横向按底板、腹板等自重不同的位置按不同的间距布置，门式支架的布置详见《增莞大道跨线桥箱梁支架施工图》。
跨越公路部分预留通道满足车辆通行。通道部份支架采用直径500厚6MM的钢管临时墩，设置3排临时墩，每排设3组墩，每组墩由2根钢管组成，每组墩下设C25砼基础，每排墩顶设2根I36工字钢作墩幅，纵向设置27根I25工字钢，具体间距尺寸详见《增莞大道跨线桥箱梁支架施工图》。
在门式钢管支架上设纵、横两排10*10*200的方木，在通道上设一排10*10*200方木，其上铺设底箱梁底模。
（二）腹板变根部位支架检算
在腹板变根部位梁端下纵距0.4m，横距0.6m高1.8m，中支梁下纵距0.3m，横距0.6m高3.5m。
1、门式支架的容许承载力：
N=∮·A·f
查表得：∮=0.337  A=3.1×2=6.2cm   f=20.5KN/cm2
N=∮·A·f=0.337×6.2×20.5=42.8KN
2、端梁每个支点上的荷载：
qH=0.4×0.6×1.8×2.6=1.123T
qS=0.4×0.6×0.25=0.06T
qM=0.4×0.6×0.1=0.024T
q=( qH×qS×qM)×1.2=1.45T=14.5KN(1.2为动力系数)
2q=29.0KN＜[N]=42.8KN满足要求
3、中支横梁每个支点上的荷载：
qH=0.3×0.6×3.5×2.6=1.638T
qS=0.3×0.6×0.25=0.045T
qM=0.3×0.6×0.1=0.018T
q=( qH+qS+qM)×1.2=2.04T=20.4KN(1.2为动力系数)
2q=40.8KN＜[N]=42.8KN满足要求
4、立杆稳定性：
查表得： A=3.1cm   M=3.585kg/m   回转半径r=1.586cm   高为7m
入=150/1.586=94.6  查表：∮=0.63
Q=q/∮A=2040/(0.63×3.1)=1044.5kg/cm2=104.5Mpa＜[Q]=170 Mpa
安全系数   K=170/104.5=1.63＞1.5   安全
5、方木检算
横向方木
横向方木采用10×10×200，底板下方木间距为30cm，腹板下方木为15cm，到梁端荷载：
qH=0.15×0.6×3.5×2.6=0.819T
qS=0.15×0.6×0.25=0.023T
qM=0.15×0.6×0.1=0.01T
q=(0.819+0.023+0.01)×1.2=1.022T=10.02KN
方木的截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=1.667×105mm3,方木惯性矩：I= bh3/12=10×103/12=8.33×106mm4
按三跨连续梁计算：
Mmax=0.07×10.02×0.62=0.42KN.m
Q= Mmax/Wx=0.42×106/1.667×105=2.5Mpa＜[Q]=12Mpa   符合要求
F=0.521qL4/(100EI)=0.521*10.02*6004/(100*9*103*8.33*106)=0.09<[600/600]=1mm（E=9×103）   
纵向方木
qH=0.3×0.6×3.5×2.6=1.638T
qS=0.3×0.6×0.25=0.045T
qM=0.3×0.6×0.1=0.018T
q=(1.638+0.045+0.018)×1.2=2.04T=20.0KN
按三跨连续梁计算：
Mmax=0.07×20×0.32=0.126KN.m
Q= Mmax/Wx=0.126×106/1.667×105=0.75Mpa＜[Q]=12 Mpa   符合要求
f=0.521qL4/(100EI)=0.521*20*3004/(100*9*103*8.33*106)=0.01<[300/600]=0.5mm
（E=9×103）  
6、地基方木验算
单根立杆最大受力：S=N/2=40.8/2=20.4KN
底托方木最小宽度：B>S/（L.[Q]）=8.9cm（其中[Q]=2300KN/m2）
采用10×10cm方木，符合要求。
（三）36M跨边跨及主跨跨中部位下支架检算
在36M跨边跨及主跨跨中部位下门式架纵距0.9m，横距0.6m高1.8m，
1、门式支架的容许承载力：
N=∮·A·f
查表得：∮=0.337  A=3.1×2=6.2cm   f=20.5KN/cm2
N=∮·A·f=0.337×6.2×20.5=42.8KN
2、每个支点上的荷载：
qH=0.4×0.9×1.8×2.6=1.68T
qS=0.4×0.9×0.25=0.09T
qM=0.4×0.9×0.1=0.036T
q= qH+qS+qM =1.81T=17.7KN
2q=35.4KN＜[N]=42.8KN满足要求
3、立杆稳定性：
查表得： A=3.1cm   M=3.585kg/m   回转半径r=1.586cm   高为7m
入=150/1.586=94.6  查表：∮=0.63
Q=q/∮A=1810/(0.63×3.1)=1044.5kg/m2=92.6Mpa＜[Q]=170 Mpa
4、安全系数   K=170/92.6=1.84＞2  安全
5、方木检算
（1）、横向方木
横向方木采用10×10×200，底板下方木间距为30cm，腹板下方木为15cm，梁端荷载：
qH=0.3×0.6×1.8×2.6=1.638T
qS=0.3×0.6×0.25=0.046T
qM=0.3×0.6×0.1=0.02T
q=1.638+0.046+0.02=1.701T=16.7KN
方木的截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=1.667×105mm3,方木惯性矩：I= bh3/12=10×103/12=8.33×106mm4
按三跨连续梁计算：
Mmax=0.07×16.7×0.62=0.42KN.m
Q= Mmax/Wx=0.42×106/1.667×105=2.5Mpa＜[Q]=12Mpa   符合要求
F=0.521QL4(100EI)=0.521*16.7*6004/(100*9*103*8.33*106)=0.15<[600/600]=1mm（E=9×103）   
（2）、纵向方木
qH=0.9×0.6×1.8×2.6=2.52T
qS=0.9×0.6×0.25=0.135T
qM=0.9×0.6×0.1=0.054T
q=(2.52+0.135+0.054) =2.71T=26.55KN
按三跨连续梁计算：
Mmax=0.07×26.55×0.92=1.505KN.m
Q= Mmax/Wx=1.505×106/1.667×105=9.03Mpa＜[Q]=12 Mpa   符合要求
f=0.521ql4/(100EI)=0.521*26.55*9004/(100*9*103*8.33*106)=1.21<[900/600]=1.5mm
（E=9×103）  
(3)、地基方木验算
单根立杆最大受力：S=N/2=35.4/2=17.7KN
底托方木最小宽度：B>S/（L.[Q]）=7.7cm（其中[Q]=2300KN/m2）
采用10×10cm方木，符合要求。
（四）通道支架
1、通道在L=60米跨中通过，与桥轴斜交，轴交角约45。55’，单幅通道长23.15m，通道由3排钢管组成临时墩，每排设3墩，每墩由2根钢管柱构成，临时墩顶横向设置2根I36工字钢作墩幅，其上纵向设置27根I25工字钢，具体布置详见《增莞大道跨线桥箱梁施工支架（立面）（平面）》。
2、箱梁腹板下设2根I25工字钢，查型钢表得：W=401.88cm3,I=5023.54cm4；M=38.1 kg / m
腹板宽0.4m，该段腹板高1.8m，其荷载为（取1米长）
qH=0.4×1.8×1×2.6=1.872T
qJ=0.4×1×0.25=0.1T
qM=0.4×1×0.5=0.02T
qI=38.1kg=0.0381T
q=( qH+qJ+qM+qI)×1.2=2.65T=25.99KN
按二跨连续计算（L=626cm）
M=0.125qL2=0.125×25.99×6.262=127.31 KN.m
Q=M/W=127.31×106/2×4.0188×105=79.5Mpa＜[Q]=145 Mpa   满足要求
f=0.521qL4=0.521×25.99×62604/100×2.1×105×5.02354×107×2=9.86mm＜[6260/600]=10.43mm         满足要求
3、箱梁底板按72cm间距设工字钢，该段荷载为
qH=0.72×0.5×1×2.6=0.936T
qJ=0.72×0.25=0.18T
qM=0.72×0.25=0.18T
qI=38.1kg=0.0381T
q=( qH+qJ+qM+qI)=1.33T=13.07KN
按二跨连续计算（L=626cm）
M=0.125qL2=64.04 KN.m
Q=M/W=64.04×106/4.0188×105=159Mpa＜1.3[Q]=188.5 Mpa   满足要求
f=0.521qL4=0.521×13.07×62604/100×2.1×105×5.02354×107=9.9mm＜[6260/600]=10.43mm         满足要求
I36工字钢简算
qH=16.17m2×13.95×2.6=586.49T
qJ=23.15×13.68×0.25=79.17T
qM=23.15×13.68×0.25=79.17T
q =( qH+HJ+HM)×1.2=893.8T=8759.27KN
该重量分配在三排临时墩上，其分配比例为0.375:1.25:0.375，取中间排作为验算：
Q=q/3×1.25=3649.7KN   工字钢长度为13.68m,线荷载q=3649.7/13.68=266.79KN
按两跨连续计算
M=0.07×266.79×1.532=246.08 KN.m
查工字钢表   I36         Wx=8.75×105mm3    I=1.576×108
Q=M/2Wx=246.08×106/(2×8.75×105)=140.6Mpa＜[Q]=145 Mpa   满足要求
f=0.521×246.08×35304/100×2.1×105×1.576×108×2=3.0mm＜[3530/600]=5.88mm
钢管受力检算
以中间排的中间墩计算，该墩每根管受力为：
P=1.25*3647.9/6=759.98KN
钢管桩强度检算
A＝1/4πR2＝1/4×3.14（5002－4882）＝9306.96mm2
δ＝G/A＝759.98*103/9306.96＝81.7MPa<δ允＝140 MPa
钢管桩稳定性验算
L取6m
I＝π（D4-d4）/64=0.0491(0.54-0.4844)=283946042.6 mm 4
r＝ ＝174.66
λ＝L/r＝6000/174.66＝34.35
查表ф＝0.889
δa=N/фA＝81.7/0.889＝91.9Mpa<δ允许＝140Mpa
(五)模板检算
1、使用江西产宝林牌2440×1220×18mm胶合板，即：
胶合板静曲强度（顺绞）≥24Mpa
胶合板静曲强度（横绞）≥20Mpa
弹性模量E=500×10Mpa
载面模量W=(1.22×0.0182)/6=65.88cm3=6.588×104mm3
2、底板下方木间距30cm，荷载取腹板下最大值验算
qH=0.3×0.6×3.5×2.6=1.638T
qJ=0.3×0.6×0.25=0.05T
qM=0.3×0.6×0.1=0.02T
q=( qH+qJ+qM)=1.71T=16.74KN
M=0.125qL2=0.125×16.74×0.32=0.19KN.m
Q=M/W=0.19×106/6.588×105=2.89Mpa＜[Q]=20 Mpa   符合要求
在腹板作加密加固，间距为15cm，故安全。
（六）预拱度设置
60M跨中不设预拱度，边跨36M跨中设2CM向下预拱度，该跨其它位置按二次抛物线:r=4f*x*(l-x)/l2设置。

       跨径            f        r1        r2        r3        r4        r5        r6        r7
36        20        8.75        15        18.75        20        18.75        15        8.75


  r      r      r     r      r      r     r     r
        L/8   L/8    L/8        L/8   L/8        L/8   L/8    L/8

                                                                              L

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（七）重点要求如下：
l        门式支架按施工图的间距布置，立杆直接传递荷载，每列门架两侧应设置交叉支撑，应采用锁销与门架立杆锁牢，设置水平加固杆，纵横向连续布置，并与门架扣牢，剪刀撑设置在外侧周边和内部每隔5米间距，宽度应大于4个跨距或间矩，斜杆与地面交角为45°。
l        支架下方要求支垫面积不小于0.1平方米的砼垫块或垫木，基础上应先弹出支架立杆位置线，支架底座应支撑在垫木或砼垫块中心位置。
l        上下托伸出长度不应大于30cm，如有特殊情况需要超过的，由现场施工技术员决定补强措施后方可实施。
l        水平杆垂直步距150cm，支架周边顶层、底层及中间每5列、每5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。
l        纵向剪刀撑顺桥方向设置5道，边腹板下各两道，中腹板下一道；横向剪刀撑排距5m。剪刀撑水平间距不大于6m或4个步距的长度，与地面的倾角宜在45度到60度之间。剪刀撑之间互相搭接，并用扣件固定，外缘均应设置到支架的边缘。
l        立杆和水平杆接头断面位置应设法错开。
l        剪刀撑和水平杆外悬不小于20cm。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过25cm，严禁超过30cm，高度调节以顶调托为主。
五、        钢筋及预应力工程
a)        钢筋加工及安装
钢筋先在钢筋制作场制作，其后运输至主墩下吊上现场安装。钢筋制作和绑扎过程中要求按图纸和规范要求施工。保护层用绑在外侧钢筋上的水泥垫块来保证，水泥垫块的制作要求加以少量碎石，结构密实，使用前用水浸泡饱和。注意护栏钢筋的预埋。
现场绑扎钢筋时，主要应遵守的规定有：①绑扎接头在搭接长度范围内（即30d且不小于50cm）接头面积最大百分率不超过50%。②钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时可用点焊焊牢。③箍筋应与主筋垂直，箱梁内的“［”形钢筋全部是受力钢筋，应严格按照图纸要求将上下弯钩钩在外层钢筋上，绝对禁止因任何原因将此类钢筋取消或裁断。④箍筋弯钩的叠合处，应沿梁长方向置于上部并交错布置。所有钢筋需调直和除锈之后方可使用。

b)        管道布设：
在底板或顶板底层钢筋或腹板钢筋安装好后，即可进行预应力管道的布设。主桥的纵横向预应力筋均采用低松弛钢绞线，管道的形成采用预埋波纹管法，波纹管在安装前应将其整形并去掉毛刺，管道位置应保持准确，先在钢筋骨架上按设计要求位置焊钢筋支架，其后通过端模上预先开好的孔将波纹管穿入，调直后把它与支架之间用铁丝绑紧固定，严防错位，若与普通钢筋发生冲突时，应保证管道位置不变，对普通钢筋进行适当的挪位和调整。
施工缝的管道，需在端头接以长度为50cm的连结管，以利于以后管道的驳接。对于设锚头的位置，需将锚垫板牢固地固定在端模上，并注意锚垫板面的角度符合设计要求，波纹管严格垂直于锚固平面。此外，特别要注意的是排气管和压浆管的埋设，一定要在端头和最高、最低处预埋，并连结牢固和不漏浆。
现场施工中，严禁电焊、风割伤及预应力材料，并应采用有效措施防止焊渣飞溅到钢绞线上。
六、        砼浇筑
模板、钢筋及预应力系统和各种预埋件安装好，并经过监理工程师检查签证后，即可进行砼浇筑。箱梁块件采用2~3次浇筑完成。砼要求同时浇筑，并应保持主墩两侧平衡。
本箱分段浇筑，首先砼浇筑主墩两端10米梁段，7天后浇筑其余梁段，每段应一气呵成连续浇筑，浇筑一般采用水平分层浇筑，每层厚度浇筑不超过30cm，上下层时间相隔一般不超过1h（t>30℃）或1.5h（t<30℃）,上层砼必须在下层砼充分振捣密实后方能浇筑。
浇筑方向从梁的一端循序进展至另一端。在将近另一端时，为避免梁端砼产生不密实现象，应改从另一端向相反方向投料，最后完成浇筑。
经凿毛处理的混凝土表面，用水冲洗干净，同时，不留有积水，在浇筑新混凝土前，垂直缝刷一层净水泥浆 ，水平缝在全部接触面加一层与混凝土相同而水灰比略小的，厚为10mm～20mm的1：2水泥砂浆；
斜面接缝应将面层混凝土凿成台阶。
浇筑混凝土除按正常操作规程办理外，还应注意以下事项：
随时注意检查与校正支座钢板、波纹管及其他预埋件的位置；
为防止制孔器接头脱节，造成孔道堵塞、位移、弯曲或出现局部凹陷等，振动棒不得撞击波纹管、钢筋和模板。
后张梁孔道端头，预埋件、加固筋密集，应注意混凝土的密实性必要时可使用小骨料混凝土浇筑。
砼为泵送砼，其配合比最大用灰量不得超过500kg/m3，浇筑过程中严格控制坍落度。浇筑砼时，采用插入式振动器振动，振动时对预应力钢筋锚固端以及其它钢筋密集部位，应特别注意振捣。浇筑完，箱梁面板要抹浆，然后拉毛。砼初凝后，用麻袋盖住养生。每次砼的浇筑应有测量监控。浇筑完砼初凝后，应拔出内衬管，并用通孔器检查所有管道。顶板砼初凝后，用麻袋盖住养生，腹板和底板要定时洒水养生，洒水养生要维持七天。模板拆除后，对新浇砼与旧砼接缝处要进行修补，梁端要凿毛。
砼浇筑过程中如出现较大的泌水应在不扰动已浇筑砼的情况下，采取措施将其排除。并应查明原因，减少泌水。
浇筑完毕,要做好养护工作。
七、预应力施工
① 张拉锚具
a、根据设计图纸要求，不同部位分别采用不同的预应力锚具，锚垫板、锚板、夹片、锚下螺旋筋、压浆管等到分别采用与锚具规格相应的成套产品，运到现场的锚具及成套产品必须有出厂合格证且按规定要求进行抽样试验。
b、锚具在贮运、运输、使用期间妥善保护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤。
c、张拉时严禁使用不合格锚具，张拉过程中发现锚具有问题，立即停止张拉，及时处理。
② 预应力施工设备
根据设计要求选择张拉油泵及千斤顶。张拉油泵及油表、千斤顶在使用前，应进行全面检查，并对油表和千斤顶进行标定，确保张拉数据准确。
③ 预应力施工前的准备及预应力施工工艺
a、张拉前的准备工作
钢绞线下料长度，应满足设计要求及张拉操作需要，编好束的钢绞线束存放时，应编号且下部必须加垫，下料时只能采用机械切割，不得采用电弧或氧炔切割。
穿钢绞线束采用人工或卷扬机牵引，穿束过程中应小心谨慎，以防损坏波纹管，如发生时，应将其处理后再行穿束。
准备好要使用的锚具及相应的配套产品，检查其型号，分类放置。
对预应力连续箱梁进行认真检查，对砼缺陷及时修补，并做好有关的记录。
将预应力钢绞线端头的铁线剪去，并拆散，以备安装锚具。安装锚具，上紧夹片，使锚具上的夹片做到整体平整。
将安装好的预应力钢束穿入千斤顶工作锚，并在张拉油缸的端部锚固。
b、预应力张拉
当预应力连续刚构箱梁砼强度达到设计强度90%，且龄期不少于10天，方可进行预应力张拉。张拉时需请监理工程师到场，经监理工程师检查认可后才能进行张拉工作。根据设计，张拉应按要求分批对称进行，整个张拉过程应严格按照张拉吨位及钢束伸长值进行双控，确保张拉质量。
张拉应严格按规定程序进行：0→10%σK初应力→20%σK→σK(持荷2min锚固)，бk为张拉控制应力，其值为1395Mpa。
c、张拉工序为：准备工作完成后，接通油管，开动油泵空转1分钟，以排除空气)；张拉至初应力(0.1бk)，量取活塞长度作钢绞线伸长值起点，划记号作好记录；张拉0.2бk，量测伸长值，计算初应力伸长量，继续张拉至1.00бk 并持荷2分钟；量伸长值，填好记录表；千斤顶回油至0，并量测回缩量，完成张拉，回油卸荷拆除千斤顶。